環(huán)向加勁肋布置方案對結(jié)構(gòu)抗風性能的影響，氣柜其中計算了不同加勁肋截面和加勁肋間距布置下，氣柜風致屈曲值，在耗鋼量大致相當?shù)那闆r下對比了間距3.6m截面 TM 170×250×9×14 和間距 1.8m 截面 TM 122×175×7×11以及間距 0.9m 截面 TM 74×100×6×9 這三個方案的風致特征值屈曲，計算結(jié)果表明：小間距小截面的布置方案比大截面大間距的方案抗風能力強，考慮到特征值屈曲分析方法的局限性，有必要用非線性方法對這三個布置方案的抗風性能進行進一步的分析，間距 0.9m 截面 TM 74×100×6×9 的布置方案臨界基本風壓最高，比間距 1.8m 截面 TM 122×175×7×11 高出了 43%，而兩者加勁肋材料的數(shù)量大致相當，可以認為小間距小截面的布置方案對氣柜的抗風性能最為有利。

     氣柜考慮到特征值屈曲的局限性，有必要對內(nèi)壓對柜體抗風能力的作用進行非線性分析，氣柜采用荷載步的方式依次施加內(nèi)壓和風荷載，對比間距為 1.8m 時，柜體活塞處于不同高度時內(nèi)壓對結(jié)構(gòu)抗風性能的影響，在考慮了各工況內(nèi)壓的基礎上，氣柜的抗風性能有較大差異，其中低位內(nèi)壓與不考慮內(nèi)壓沒有區(qū)別，高位內(nèi)壓與不考慮內(nèi)壓相比，屈曲的位置發(fā)生了變化，由側(cè)板頂部的屈曲轉(zhuǎn)變?yōu)閮?nèi)壓作用交界處的屈曲，這也造成了高位內(nèi)壓時，臨界基本風壓有一定的降低；中位和高位內(nèi)壓相比，屈曲的位置都是內(nèi)壓作用的交界處，但是中位的臨界基本風壓較小，氣柜分析其原因可能為高位時柜頂對于側(cè)板最不利位置即內(nèi)壓作用交界處有一定的有利作用，而中位時最不利位置離柜頂較遠；另一條可能原因在于對氣柜進行分析時沒有考慮活塞密封裝置對側(cè)板的作用，在此基礎上進行內(nèi)壓交界處側(cè)板的失穩(wěn)進行討論有一定的失真。

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